对于大多数冷却目的来说，浓缩的加压空气流似乎比干冰喷射更充分和更容易应用。如图37（第59页）所示，6巴浓缩加压气流已经比3巴和40公斤/小时的干冰冷却更多。在理想情况下，辅助冷却（无论是干冰，液氮还是压缩空气）应主要考虑用于已经依靠冷却时间来防止热应力，涂层或基材损坏的工艺。否则，在达到合适的涂层质量之前，可能需要调整喷涂参数以适应冷却系统。出于这个原因，强烈建议温度监控。

尽管在所有干冰喷射样品中，与空气冷却样品相比，喷雾表面非常干净，但第一次喷射的颗粒尺寸可能仍然不足。正如前面的部分所述，干冰喷射的清洁效果通过三种机制起作用：颗粒的动力冲击，热冲击和颗粒的快速升华。特别是动力学效应受颗粒大小和速度的影响，因此为了获得最大的清洁效果，较大的完整颗粒将是首选，而不是象我们使用的第一颗喷枪那样的细小干冰雪尘流。即使清洁效果因颗粒大小而减小，冷颗粒物流也只会冷却基材和涂层，偶尔会过多。

不同制造商的模型可能与HiWatch结果显示的差异很大，因此干冰冲击波的选择会有明显的差异。可能是这里使用的商业爆破器和Dong等人使用的爆破器之间最大的区别。 [70]在于喷嘴设计。目前大多数商用爆破器使用单一软管系统，通过长软管将射流从储罐全压输送到喷嘴。与Dong等人将颗粒直接注入喷嘴相比，这会导致颗粒更加分散且速度更快。没有。

在第一组样本中，图示边界非常明显，表明图示结合不良。这归因于130mm的较长喷射距离以及通过辅助冷却降低整个基板温度。与干冰冷却样品相比，空气冷却样品的边界略窄，表明整个过程确实太冷，尤其是干冰喷射样品。尽管风冷样品也不符合通常的标准。除了整体的低过程温度外，如温度曲线所示，过度的热循环也可能导致一些低质量。

在第二组中，喷涂距离调整得更短，在通常使用的110毫米距离处已经有一些改进，但喷涂距离比通常所能达到的喷涂距离还要短。由于增加了冷却，避免了由衬底过热引起的不利影响。另一种方法是将等离子体参数调高，但由于高温下氧化铬的蒸发，这可能是有挑战性的。在第三组中，表面速度降低，导致基板温度稍高，这最终被证明是更好的方法。

在第一组和第二组中，单独使用干冰喷射实际上没有获益，在两组中，空气冷却样品表现最好，或者至少与在相同距离喷射的最佳干冰喷射样品相当。 70毫米和90毫米喷洒的样品可能从干冰处理中受益，主要是由于增加了冷却，从而平衡了多余的热量。喷射距离越短，颗粒的撞击速度和温度就越高（见图4，第11页），这会产生良好的粘合层，但也会产生更多的热量，如果不进行干冰喷射。

然而，改变冲击波似乎有很大的不同，因为与大多数样品相比，2巴，20千克/小时喷射60米/分钟和90米/分钟的样品在磨损和气蚀两方面都具有显着更高的耐磨性。尽管干冰仍然保持较低的基板温度，但正如以前的研究[70]所推测的那样，较大的干冰颗粒和它们的动能似乎要么清除了灰尘表面，要么压实了凝固层。相反，在先前的研究中，空气压力为6巴，干冰进料量约为40千克/小时，在我们的情况下，实际上只需要非常轻的干冰喷射就能产生所需的结果。

干冰处理似乎不能改善已经足够的涂层表面质量，但它仍然可以减少有问题的涂层工艺或材料的表面缺陷。然而，不管参数如何，每个干冰喷射样品在喷涂后都具有非常干净的无尘表面，而空气冷却的样品被覆盖了绿色的氧化铬粉尘。只要干冰喷射保持适度，不应降低沉积效率，但在强烈的干冰喷射下，沉积效率将下降，通常伴随着涂层质量。

爆破压力[bar]图66：截面硬度和爆破压力xy-scatter图。

由于标准偏差非常显着，因此找到不同冷却参数对硬度影响的明确相关性具有挑战性。 一目了然，较高的硬度通常是由较轻的冷却过程（图66），较短的喷涂距离和/或较慢的表面速度引起的。 另一方面，硬度本身似乎对磨损和空化磨损有一定的影响（图67），空蚀磨损和硬度之间的相关性略好。

图67：空化磨损和横截面xy散点图。

图68：孔隙率和爆破压力xy-scatter图表。

这同样适用于测量的孔隙率。 数据表明爆破压力和测量孔隙度之间存在某些联系，更高的压力导致涂层孔隙率更高（图68）。 高孔隙度似乎不会增加磨损磨损，但它对空蚀磨损的影响很小（图69）。

图69：气穴和孔隙度xy散点图。

与喷射参数和涂层质量的关系可能与平衡样品温度和通过将喷射参数与冷却参数匹配来减少波动相关。 即使单个splats非常硬，热循环减弱的松散splat边界削弱了整个涂层。

图70：空化和爆破压力xy-scatter图表。

将爆破参数与磨损结果进行比较比将其与硬度和孔隙度进行比较略好一些（图70）。 高爆破压力会导致磨损和汽蚀测试中出现更多磨损。 另一方面，所有的腐蚀结果都太分散，而且几乎没有可见的涂层性能或冷却参数。

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